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室蘭製油所 水素化分解装置（ＨＤＣ） 火災調査概要
２００６年３月１３日（月） 室蘭事故調査委員会
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発災装置の位置 発災装置
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発災ポンプ概略図 第１蒸留塔塔底油ポンプ （８ＤＧ－２Ａ） 破損面
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HDC概略フローと発災部位
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発災のメカニズム 昭和57年の設置当初より、ドレン配管の硬度が高く、 「硫化物応力割れ」で亀裂が進行
亀裂が外部へ貫通し、微量の重油が保温材へしみ出し 運転の進行に伴いポンプ内部の重油温度が210℃を超え、 酸化・発熱・蓄熱の繰り返しで温度上昇 自然発火温度の410℃を超えた 亀裂が拡大・外部床面に漏洩し、火災発生 １３：０７ 火災発見 発災部上部の配管の一部が焼損、火災拡大
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発災の原因 漏洩（中圧ドレン配管破損）のメカニズム 着火のメカニズム
➢ ドレン配管（３本）の硬化 硬度Ｈｖ４６０ （通常硬度 ： Ｈｖ１７０～２５０） Ｈｖ ： ビッカーズ硬度（硬度の測定方法・単位） ➢ 水分と硫黄および応力の複合作用 ⇒ 「硫化物応力割れ」により３本中の１本が破損 着火のメカニズム ➢ 原因は自然発火 ➢ 保温材の介在による特殊な機構での自然発火 酸化・発熱・蓄熱の繰り返しで自然発火
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着火のメカニズム 着火要因 ◆保温材の介在による特殊な機構での自然発火 ①裸火、②電気火花、③高温物体、④落雷、⑤静電気、⑥自然発火
①裸火、②電気火花、③高温物体、④落雷、⑤静電気、⑥自然発火 ➢ ①～⑤は発災時の状況から可能性なし ➢ ⑥自然発火の可能性 ・内部重油温度 ２５０℃ ・自然発火温度 ４１０℃ 通常では自然発火しない ◆保温材の介在による特殊な機構での自然発火 【高圧ガス保安協会の断熱に関する基準（KHKS 0802（2005））にも記載】 開始温度210℃ 重油の 保温材への しみ出し 酸化・発熱 自然発火温度 に到達 （繰り返し） 火災 蓄熱
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再発防止策 （１）既存機器の硬度点検の実施 硬度が高いことが懸念されるポンプの硬度確認 （実施済み） （２）ポンプ製作時の硬度確認 ・ ポンプ製作検査基準に、硬度測定を明確に記載する ・ 硬度測定結果を確認する
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